预制场80T龙门吊验算书(36m).doc

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预制场80T龙门吊验算书(36m)

＊＊＊＊大桥80T龙门吊设计计算书
常德夹夹大桥80T龙门吊设计计算书
根据＊＊＊＊＊＊＊桥设计图、预制场施工技术方案进行80T龙门吊设计。
一、龙门吊总体设计情况一）、T梁基本情况
主桥上构设计为19×48.5m预应力简支T梁，每孔5片T梁，主梁预制长度48.46m，梁高2.7m，主梁间距2.0m，其预制宽度中梁为1.5m，边梁为1.75m，主梁肋宽0.20m，马蹄宽0.62m，翼板间留有0.5m的湿接缝。每片中梁吊装重量153t,边梁吊装重量150t。二）、龙门吊总体设计
T梁预制场设在引桥13～15墩上游侧，场内布置预制台座5个，设置一台跨度为20ｍ的施工小桁车，T梁起吊上桥采用一座固定跨墩龙门吊起吊，用起吊平车将T梁从底座上起吊后，再由起吊平车横移至位于靠预制场侧的引桥2＃和3＃T梁处的运梁小车上，再将T梁运送至待架墩位处后由架桥机架设就位。
龙门吊横梁设计计算跨径为36ｍ，两组横梁顺桥向距离为46.3ｍ，每组横梁采用连成整体的加强六排双层贝雷架拼成，上面按150ｃｍ间距垂直横梁跨径方向铺设I36a分配梁，再在其上安装2根顺横梁跨径方向的I36ａ，上铺设51.51kg/m的轨道，其上安放起吊平车，吊点采用二套滑轮组，设置在横梁两侧。龙门吊支承点采用钢管桩打入地层的方式，每处支承点用4根D800×8ｍｍ钢管桩连成整体形成支承墩，横梁支承在支承墩中心。钢管桩顶设置顺桥向和横桥向的抗风风缆，同时在引桥盖梁上预埋钢板，利用型钢将下游侧钢管桩与盖梁连成整体，提高钢管桩的整体稳定性。钢管桩与横梁的连接采用型钢设置成强大的“骑马”连接和整体框架，确保钢管桩与横梁连接处的可靠。龙门吊的设计起吊能力按T梁的最大重量并考虑砼超方按每片T梁1600KN进行计算，则每组横梁按800KN的起重能力进行设计。
二、龙门吊受力分析
根据龙门吊的构造、使用情况和现场情况，进行龙门吊的受力分析，以确定龙门吊的荷载分类、荷载组合和几种验算工况。
一）、荷载分类
根据现场情况，不考虑偶然荷载，因此龙门吊所受荷载分类如下：1、永久荷载
包括贝雷桁架、加强弦杆、I36ａ分配梁和轨道的自重。
计算：
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2、可变荷载
包括T梁最大吊重、起吊和行走系统自重、风荷载和T梁起吊后顺桥向摆动及起吊平车移动引起的水平力。
二）、荷载组合
荷载组合中因不考虑偶然荷载，因此进行龙门吊验算时仅考虑基本组合，即为永久荷载效应与可变荷载效应的组合。其中在进行结构强度和抗剪验算时，T梁吊重考虑1.2的动力系数。
三）、验算工况分析
根据龙门吊的构造、使用情况和现场情况，不难确定出龙门吊的验算工况为如下几种：1、验算工况1
此工况为龙门吊在最大设计吊重情况下，吊点居于桁架中点时，桁架的最大跨中弯矩，计算简图见图1。该工况为龙门吊横梁抗弯强度和变形的最不利验算工况，在此工况下，龙门吊横梁的弯矩和变形为最大，在此工况下进行横梁的抗弯强度验算。
2、验算工况2
此工况为起重平车行至与横梁支点相距3ｍ位置，在最大设计吊重情况下的工况，计算简图见图2。在该工况下有如下几种验算内容：
1）、该工况为龙门吊横梁抗剪强度最不利验算工况，计算简图见图2。在该工况下，龙门吊横梁承受最大剪力。3mP
计算：
18mPqA3mCBm=3mL1=36mL=42m图1验算工况1qB3mA36m图2验算工况23m
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2）、该工况为龙门吊桁架抗压强度最不利验算工况，计算简图见图3。在该工况下，龙门吊桁架承受最大压应力。
3）、在该工况下，考虑设计风荷载作用下横梁的整体稳定性，计算简图见图4。该工
况为龙门吊横梁稳定性最不利验算工况。
1.1m1.1m贝雷架Fwh1Fwh3Fwh2I36G3．2mFwh5Fwh4F吊R图3单片桁架腹杆抗压强度验算计算图
桁架腹杆2I8
N1
平车轨道1m0．12m0．36mAB图4横梁稳定性验算计算图
4）、在该工况下，考虑龙门吊在设计风荷载下时的钢管桩的顺桥向的强度验算，为钢管桩的顺桥向的强度验算的最不利工况，计算简图见图5。
5）、在该工况下，考虑设计风荷载时龙门吊钢管桩横桥向的强度验算，为钢管桩的横桥向强度验算的最不利工况，计算简图见图6。:
计算：
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N2
三、荷载计算一）、可变荷载
1、龙门吊最大设计吊重P设=800KN；2、起吊和行走系统P1=40KN；
3、风荷载：查《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60－20xx）附表A，取用湖南石门的基本数据，按1/10的频率取值，风速为20.3ｍ/ｓ，风压为0.25KN/ｍ2。根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60－20xx）进行计算，风荷载标准值计算